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19.六月断弦 · 南宁绿地中央广场基坑坍塌事件

19.六月断弦 · 南宁绿地中央广场基坑坍塌事件

一张一弛,文武之道也。

《礼记·杂记》


凡是有城市的地方,就有城市综合体

伴随着国家楼市调控政策的持续严密,很多投资客转战商业地产。通胀率居高不下的情况下,许多人不希望钱放在手里贬值,在限购令的打压下,投资商业地产成为这些民间资本的主要出路。


“商业地产不受政策调控,变现、转手过程简单,诸多优势使商业地产成为投资客们财富倍增计划中的首选。”


仿似一夜之间,中国的城市综合体呈现燎原之势,北京、上海、广州、深圳这些一线城市之外,杭州、南京、成都、重庆……都要打造城市综合体,并且要大量建造城市综合体。


广西的省会南宁也处于浪潮之下。在2017年,就有超过10个城市商业综合体开业。更多的城市综合体正在热火朝天的建设当中。



200m超高层

在建的南宁绿地中央广场就是其中的一个典型项目。


南宁绿地中央广场位于青秀正中心,周边环绕着凤岭北高铁商业区、金湖CBD商务区、东葛商业等多个商圈。项目占地289亩,总建筑面积约110万平方米,预计总投资100亿元。据报道,项目共涵盖有高端住宅,全能loft,临街商铺,超高层写字楼,共同打造为商住城市中心综合体。

南宁绿地中央广场平面位置


绿地中央广场建成效果图


在项目的东南区域,被称为D号地块。其中最引人瞩目的是一栋高度超过200m的超高层商务写字楼。从效果图中可以看到,楼顶还配备有直升机停机坪。

200m超高层平面布置图


楼顶配有直升机停机坪


在大自然中,随着树干的高度的增加,其树根通常亦会扎向更深的地层。


超高层建筑也不例外。


2018年中,200m高层的基坑开始向下开挖,深达21m。在到达地下21m深度后,地下室结构将开始往上建造。



被记录下的灾祸

自2018年起,到2019年的春季,基坑的深度一直在向下增加,直到坑底。顺利的话,不久后庞大的地下室底板应该就会开始浇灌,那时候需要几十个工人通宵达旦地工作。





平静在6月初被打破。6月6日下午18:00左右,基坑的水平位移被发现不断加大,裂缝加宽;至6月7日中午左右,位移累计已达约50cm,裂缝宽达15cm。


在第二天下午相近的时间,基坑突然发生了坍塌,约4000方的土体崩裂下落。在最后的15秒里,基坑坍塌的过程被完整地记录了下来。

https://www.zhihu.com/video/1157968331276562432


事故发生后,将近一半的路面陷入地下。

近半的路面发生了坍塌



倒塌疑云

在事故发生后不久,网上随即流出了疑似基坑倒塌事故处理会议的会议纪要。

疑似基坑倒塌事故处理会议纪要


会议纪要开门见山,一开始就提及了基坑倒塌的结论。然而,结论并未能给基坑的倒塌提供一个全面的认识,反而令人心中升起了几个疑点。


  • 基坑倒塌是突然发生的吗?

根据报道,基坑位移的突然增大是自6月6日下午开始引起人注意的。在短短的两天时间内,位移增大到不可接受的地步,事故发生。然而,在基坑坍塌后流出的一些照片显示,基坑的变形似乎早在倒塌前就已经有所预兆。


2019年4月26日,左侧马路路面出现了一些黑色的痕迹,而且绝大部分都平行于基坑边缘。如果这些黑色条纹是路面修补后的结果,这意味着早在4月份,基坑的变形已经大到可以引起邻近路面上出现裂缝。

路面呈平行状态的黑色痕迹


在5月9日,街边的裂缝宽度进一步发展,远处路面上依稀可以看到修补的痕迹。

街边的裂缝进一步发展


  • 自来水管破裂是倒塌的诱因吗?

无可否认,水压的增加以及土体的软化,确实会令基坑支护结构受到的压力增大。但是,这种压力的增加量有多大?是否可以超出支护结构的安全储备,令到基坑出现整体性的倒塌?


下面照片更令人加深了心中的疑惑。在事故发生前,已有大量的地下水从支护结构之间涌出。这么大体量的地下水,仅在地下0~5m的深度处涌出,它来源于哪里呢?如果南宁的地下水位要远低于地面,那这些水很大可能就是来源于自来水管。如果这是事实,这意味着,在倒塌前的一段时间内,自来水管已经发生了破裂。

大量的地下水从支护结构之间涌出


在5月24日的另一张照片中,基坑涌水已经停止,仅剩下被水压冲毁锚喷面板。承接上文的猜测,如果自来水管发生了破裂,那最晚也是早于5月24日发生的。在大约两周后,基坑才发生了倒塌。


是自来水管破裂诱发了基坑变形的逐步加大,还是基坑的逐步变形最终引起了自来水管的破裂?

涌水后脱空的锚喷面板


  • 紧邻区域为什么相差两道锚索?

从以下照片可以看出,坍塌区域由上至下采用了四道锚索,第一道设置在了冠梁,往下三道设置在腰梁处。然而,就在往东延伸的另一区域内,锚索的道数兀然变为了6道。

相邻的两个区域,锚索道数相差两道


地下土层在不同区域的分布会有所不同,随着土层的变化,有时候基坑的支护形式也会发生改变。但是,一般的形式是过渡性的渐变,而不会是紧邻区域的突变。在事故发生后,邻近6道锚索区域并没有相应地也发生全部或部分的倒塌,坍塌范围完全坐落于4道锚索区域。


是什么原因造成锚索布置数量上的差异?



张拉的哲学

在对这些疑点进行探究之前,我们首先应该花点时间了解一下基坑支护的形式,以及它是怎么运作的。


在施工地下室之前,我们首先要将地下室区域内的土层挖除,形成一个开阔的空间。

挖除土体以形成地下空间


如果往下开挖的深度太大,很容易就会引起旁边的土体向内变形,造成塌方。

过大的开挖深度容易引起塌方


此时,我们就要采取一些方法,防止旁边的土体塌下来。


第一种方法叫“内顶”。在挖出了土体的空间内部设置一些混凝土梁,顶着旁边的土体,以防止它们塌下来。专业上称为“内支撑体系”。

内支撑体系示意图


内支撑体系实用实例


第二种方法叫“外拉”。与前者不同,这里采取的是一种截然相反的方法哲学:从外部用杆体或索体拉住土体,来保障土的稳定性。在原理上,类似于轮船下锚保障船体的稳定,所以专业上称为“锚拉体系”。

锚拉体系示意图


第一步,先用钻机在土层中钻出直径约15cm的孔。

钻机在成孔作业


其次,将预先固定好的锚索放进孔内。通常锚索之间会设置固定环,并在固定环中部预留注浆管。

固定好的多束锚索


固定好的多束锚索,中部白色管为注浆管


安装好之后,通过注浆管对孔内灌入水泥浆,待水泥浆凝固后,锚索就成功与土层粘结在一起,可以承受一定压力了。锚索与土层粘结的区段称为“锚固段”(Bonded Length)。

锚索与土层的粘结区段


最后,将锚索拉紧,并固定在支护墙上,一个完整的锚拉方法施工流程就算完成了。

固定好之后的锚拉体系


其中,很关键的一个步骤就是最后对锚索索体的张拉。


射箭时,首先我们要将弓上之弦张拉,才能赋予弓箭射出的力。

拉紧的弓弦


如果想百击百中,合适的力度就是诀窍。如果弦过于松弛,箭射不远;如果弦过于紧张,弓箭可能就会发生断裂。

断裂的弓


基坑的锚索张拉同理。如果张拉得太松,基坑的变形将会很大;如果张拉得太紧,锚索体系将会面临破坏的风险。


这正是绿地中央广场D区基坑锚拉体系所需面临的问题。



理想的设计方案

根据流出的设计图纸显示,坍塌区段由上至下采用了四道锚索进行张拉,每道之间的间距为5m。这在现场照片中也可以获得印证。

采用了四道锚索的设计方案


现场相对应的四道锚索


所有的四道锚索的锚固段都设置在了强风化岩层或中风化岩层之中。从设计图纸提供的设计参数来判断,强风化岩层和中风化岩层与锚索锚固段的粘结能力都非常高,按实践经验来判断,岩土层提供的粘结力应该是完全能胜任的。

图纸中的基坑支护设计参数


如果我们将参数输入计算软件中分析,可以发现即使开挖至坑底时,支护结构体系的最大水平变形量也仅为28mm而已。

根据图纸参数计算的水平变形值


而现实中,在基坑倒塌之前,支护结构的变形量曾最大达到了50cm,出现了数量级的差异。到底是哪里出了问题呢?



推理分析

为了能接近事实的真相,我们可以先对基坑的倒塌形态进行分析。


对于基坑支护结构体系,出现整体性破坏的模式主要为两种类型。


第一种类型是整体滑动失稳,滑动面穿越整个基底,基坑支护结构表现为整体向后倾倒。

整体滑动失稳


杭州地铁湘湖站基坑事故,典型的滑动失稳


第二种类型是整体倾覆失稳,基坑支护结构表现为整体向前倾倒。

整体倾覆失稳


在倒塌视频中我们可以看到,项目基坑出现的失稳模式正是典型的第二种类型。

出现倾覆失稳,整体向前倾倒


事实上,本项目基坑也不太可能出现第一种类型的失稳。由于坑底已进入中风化岩层一定深度,若要产生整体性滑动失稳,首先要有足够大的力,使中风化产生破裂面。

除非有足够大的力穿透中风化岩,否则难以出现整体滑动失稳


如果基坑出现第二种类型的失稳,那么又有四种可能的情况会导致基坑出现倾覆破坏。


第一种是锚索索体被拉断。通常是配备的锚索材料出现问题,强度不足。

情况1:索体被拉断


第二种是锚索锚固体被拔出。通常是锚固体与土层之间的粘结力不足。

情况2:锚固体从土层中拔出


第三种是锚索索体从凝固的水泥浆中拔出。通常是索体与水泥浆之间的粘结没有做好。

情况3:索体从水泥浆中拔出


第四种是沿锚固体后端倾覆失稳。通常是锚固体的长度不足。

情况4:沿锚固体后端倾覆失稳


情况1和情况3的破坏模式比较少见。一般在锚固力足够的情况下,只要设置了足够束数的锚索,前两者都不会发生。通过计算也可以证明这一点。而且前两者的情况要是出现,基坑的倒塌破坏会更加突然。


通过对土层破坏面的分析也可以印证这一点。基坑倒塌后,现场经过测量,坍塌区域的宽度约15m左右。如果我们把这个距离在图中表示出来,可以发现这正是接近第一道锚索锚固不足时的破坏面的形态。

沿第一道锚索倾覆破坏时的假想滑裂面


第一道锚索在锚固段的粘结能力确实也是四道锚索中最弱的。根据图纸提供的参数进行计算,由上至下四道锚索的粘结能力比例为1:1.275:2.175:1.65。


如果按照规范现行的土压力理论计算,这样的设置无可厚非。按照朗肯理论的主动土压力,土层由上至下的土压力为三角形分布,第一道锚索受力按理论是最小的。

按朗肯主动土压力理论计算的分布模式


然而,如前所述,在现实中,锚索在固定之前,为了更好地控制基坑的位移,需要按设计值的0.75~0.9倍进行张拉锁定。由于锁定张拉力的存在,在锚索位置处的土压力将会产生突变,并不是按照三角形的分布模式。在多道锚索的情况下,实际情况中更接近马鞍形分布。

马鞍形分布的土压力


在本项目四道锚索的情况下,真实的土压力可能更倾向于以下的分布模式。

实际与理论的土压力分布对比


可以看出,对于第一道锚索而言,其承受的实际压力要比理论计算出来的土压力要大得多。这种情况下,用表观土压力理论(Apparent earth pressure)来进行计算会比较贴合实际的土压力分布情况。

表观土压力的计算模型


区别于三角形,表观土压力在不同土层条件下为矩形或梯形分布,其实是实际土压力的包络图。

本项目的表观土压力分布示意图


换言之,由于使用了三角形的土压力模型,在张拉之后,实际中第一道锚索可能承受了比设计时更大的拉力。


那么,如果将基坑的锚索放松一些,是否就能避免这种理论与实际的差别?这涉及到了图纸中另一个重要的细节。

设计图纸中的重要细节


在图纸中,除了第一道锚索的锁定荷载为100kN之外,其余三道的锁定荷载均为0。如果实际中按此进行施工,由于没有对锚索进行任何张拉,这意味着锚索正处于最松弛的状态。当锚索在遭遇一定量的变形之后,才会慢慢受到张力,发挥作用。


此时,可能基坑的变形已经达到了一个不可控制的地步。


太松弛也不行。


不止于此,计算模型中可能还存在第三个问题,即假定锚索的锚固段拉力的分布是均匀的。

假设中锚固段均匀分布的拉力


事实上,在实际中锚固段拉力的分布存在一个传递过程。在最开始的阶段,只有大约一半长度的锚固体会实际受到拉力。当拉力继续增加时,部分超过极限的区域将会产生屈服,其粘结能力显著降低。释放出来的荷载将会由后面的锚固体承担,并逐步发展至锚固段末端,形成力的传递。

锚固段力的传递模式


所以,第一道锚索锚固段应力的分布可能更类似于下图所示。在实际应力发展的过程中,必须要有足够的锚固长度让传递充分发挥。

锚固段实际应力分布与理论应力分布的比较


在上述重重分析下,针对之前提及的三个疑点,我们可以大致推理出一种可能性:


基坑北面的强风化岩层和中风化岩层埋深较浅,所以在这个区域采用了较其他区段少的锚索数量。


由于土压力和锚索拉力实际与理论的差异,第一道锚索的承载能力在刚开始时已较其余三道偏弱。


如果基坑的锚索按照规范0.75~0.9倍设计值进行了张拉,那第一道锚索会缓慢出现应力传递,承载力将受到越来越严峻的挑战,并开始发生显著的变形;如果基坑的锚索是按照图纸的锁定荷载进行张拉,那未经张拉的锚索将起不到预想的效果,基坑在向下挖掘的同时,变形也会不受控制地增大;


无论是哪种情况,在4月份开挖到坑底时,地面已经变形过大出现裂缝。


在5月份,继续增大的变形破坏了自来水管,使基坑出现涌水,这又进一步增大了基坑的变形。


6月份,基坑终于在过大的变形下发生了倒塌。


事故的调查报告并没有揭露太多信息,也许基坑倒塌的真相另有原因。


但有一件事值得我们思考。


如果理论与实际是两个岸,那它们之间隔有一道沟。虽然我们可能永远无法直接从理论岸边跨到对岸,但在我们仍然可以时刻多看对岸两眼,以防掉到沟里。



后续

废墟在清理之后,被修复成一个边坡。在边坡的底部,似乎设置了一排大直径灌注桩支挡,以防边坡日后再次发生坍塌。

各时期修复情况


不久前,曾半边陷入地下的东葛路也重新开通。


往期文章回顾:

18.破碎的记忆 · 德国科隆地铁坍塌事件

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